以丙稀酸燒基酯-己內酯接枝共聚物作為德國拜爾PC/ABS T85XF的增容劑。在接枝共聚物中加入不相容的丙烯酸烷基酯是為了使共聚物停留在德國拜爾PC/ABS T85XF界面上，含有一份共聚物的混合物沖擊和伸長率提高，3mm厚樣條中沖擊強度提高尤為明顯。形態觀察說明，由于接枝共聚物的增容作用使德國拜爾PC/ABS T85XF的界面光滑。

　　當ABS含量為60%的ABS/PMMA/PC共混物的性能，發現加入PMMA時，PMMA停留在PC與ABS的相界面處，共混物的沖擊強度、拉伸模量和屈服強度都增加。

　　分析ABS熔融粘度和PMMA的增容作用對ABS的德國拜爾PC/ABS T85XF力學性能的影響，發現PC含量增加時，沖擊強度和維卡軟化點增加，當ABS的熔融粘度提高到和PC相近時，PC分散得更好，共混物的沖擊強度和維卡軟化點增加。通過對1/4英寸樣條的測試發現，PMMA的增容作用使沖擊強度、維卡軟化點和拉伸強度增加，形態分散更好。由于PMMA的增容作用，使PC、ABS的結合力更好，進而導致斷裂機理發生變化，降低了缺口敏感性。

　　用MA-g-ABS與PC制得共混物，流動性測試發現，德國拜爾PC/ABS T85XF的熔融粘度-組成曲線與簡單加合規律相比在PC含量為25～65%時呈負偏差，PC/MABS也有負偏差，但偏差較小，ABS和MABS的加入，改善了PC的加工性能。研究發現，未增容樣品的分散較粗，增容樣品則為均勻的層狀分布。也考察了共混物的拉伸、彎曲、缺口沖擊強度和熱變形溫度等力學性能。發現PC/MABS的力學性能與簡單加合規律預測的相當或稍高，而德國拜爾PC/ABS T85XF的性能與簡單加合規律預測的相當或出現負偏差。PC/MABS的沖擊強度在PC為25～75%時出現正偏差。同時考察了MA在ABS上的接枝量對德國拜爾PC/ABS T85XF形態的影響，SEM照片發現2%為接枝量，DMA和DSC研究表明，MABS與PC的相容性更好，且PC/MABS的DSC曲線在PC和ABS的轉變點之間出現多重峰，說明相容性較好。通過對斷裂形態的觀察發現，在PC/ABS=75/25中加入MA增容后，共混物的斷裂方式發生變化，無MA的共混物在裂紋產生后即發生破壞，為脆性斷裂。而加入MA后，共混物在裂紋產生后，有一個穩態的裂紋增長過程，為初性斷裂。

　　研究了回收PC與ABS-g-MAH的共混物，提出在此共混體系中向ABS上接枝MAH的作用不是增加德國拜爾PC/ABS T85XF的相容性，而是通過在ABS的橡膠相上接枝MAH來減小橡膠相與SAN基體相之間的極性差，從而使而ABS的SAN基體相有一部分以包容粒子的形式容入橡膠粒內，使共混物中的ABS橡膠粒內形成一種特殊的包容結構，從而使ABS相與PC相之間由于極性不同引起的斥力減小。從而改善共混物的力學性能。

　　將胺基化SAN作為增容劑應用于增容德國拜爾PC/ABS T85XF共混物，發現加入1%的增容劑時，使樣條中離僥口較遠的部分的相區變小了，同時共混物的Izod沖擊強度并沒有提高。

　　以MA-g-PC和環氧樹脂作為共同的增容劑增容，發現當在MA接枝PC/ABS=70/30時，在其中加入2份環氧樹脂時，其拉伸強度和沖擊強度顯著提高，當加入2份環氧樹脂時，德國拜爾PC/ABS T85XF的拉伸強度隨ABS的加入直線下降，但偏離混合規律。MA-g-PP和環氧樹脂對ABS含量在30%以下有增容作用，此時其沖擊強度值接近PC，直到ABS的含量達到40%時才突然降為ABS的大小。未增容時ABS分散相區尺寸較大，加入兩種增容劑后相區尺寸明顯變小。

　　雖然目前針對德國拜爾PC/ABS T85XF樹脂的工作做得很多，但由于這一體系實際上是由四種不同物質加在一起的一個體系，影響后產物性能的變數太多，這些因素是：

　　(1)PC、ABS的分子特征;

　　(2)ABS的組成和形態;

　　(3) 混合方法(單螺桿、雙螺桿、溶劑溶解)、加工方式(模壓、注塑和潑膜)和加工條件;

　　(4) 測試方法(拉伸、彎曲、Charpy沖擊和Izod沖擊)和不同的形變速率的影響;

　　(5) 樣條類型(無缺口、不同孤度缺口) 。

　　形態研究或斷裂形態研究得出的形變機理和這些條件都有關，德國拜爾PC/ABS T85XF的力學性能的變化也和這些條件有關，相關的解釋也就難于推廣，不能應用于任一條件有變化的體系。因此，必須得研究德國拜爾PC/ABS T85XF在嚴格限定條件的情況下，系統地一次改變一個變數的特定條件下得出的結論才具有說服力。